简述压铁工件冲压工艺及模具

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内容摘要:图1压铁工件冲压工艺属拉深成型，具有内凸台和外筒壁两次拉深。采用等截面积法计算工件展开尺寸，即假设从毛坯到加工成成品后材料厚度保持不变，由于工件是对称的，所以将其按中间层简化成图2所示模型。1工艺分析1.1Q235—A钢的机械性能Q235—A钢的抗拉强度σb=432～461MPa,屈服强度σs=253MPa,延伸率21～25。1.2对零件的冲压工艺分析毛坯的相对厚度100(t/D0)=2.22，材料厚度t=3mm。
4 w) L5 J+ c. f) }) xP62(N)棚车车顶采用内装竹胶板方案时，有压铁工件(图1)，材质是厚3mm的Q235—A冷轧或热轧钢板。

# d3 P/ k4 P  ^0 t* ~4 P图1

压铁工件冲压工艺属拉深成型，具有内凸台和外筒壁两次拉深。采用等截面积法计算工件展开尺寸，即假设从毛坯到加工成成品后材料厚度保持不变，由于工件是对称的，所以将其按中间层简化成图2所示模型。

图2

将模型分成A、B、C、D、E五部分，其中A、E为直线段，B、C、D为圆弧段。
1工艺分析

$ h  b- y3 a3 n, q4 `1.1Q235—A钢的机械性能
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1 [; j1 f# ]$ B/ C: YQ235—A钢的抗拉强度σb=432～461MPa,屈服强度σs=253MPa,延伸率21～25。首先延伸率较小，其次屈服强度比较大(235÷461=0.55),同拉深性能好的08钢相比(延伸率32，屈服强度比为0.38)这两个参数明显较差，说明Q235—A钢的拉深性能不好。
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1.2对零件的冲压工艺分析
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毛坯的相对厚度100(t/D0)=2.22，材料厚度t=3mm；毛坯直径D0=135mm。查手册可知：一次拉深系数m1=0.48～0.50，二次拉深系数m2=0.75～0.80，拉深的相对高度h/d=0.42～0.51。
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此零件可以有三种冲压工艺：第一落料→拉深外筒壁→拉深内凸台；第二落料→拉深内凸台→拉深外筒壁；第三落料→内外一次拉深；
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第一种工艺方案：m1=106÷135=0.785，与手册中给出的m1=0.48相比大得多：m2=60.286÷106=0.568，与手册中给出的m2=0.75相比又小了，不符合拉深规律，所以第一种工艺不可取。

第二种工艺方案：工件的中间工艺图形见图3。

图3

m1=60.286÷135=0.44,h=15mm,df=128.91mm,h/df=15÷128.91=0.23。
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) H) D% M/ l+ t' o  X6 R9 ?$ y从拉深系数和拉深相对高度两个参数分析可知：
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" v0 i' K& j! J# o, ~m1=0.44小于极限拉深系数0.48，超 出允许拉深范围。h/df=0.23小于极限相对拉深高度0.42许多，远没有达到允许的极限高度。以上两个参数反映出此工艺方案介于成功和失败之间。

80年代我厂由于没能很好地分析此工件的工艺性，加之受设备情况限制，我厂小型压力机只有100t单动油压机，如在此设备上一次完成多工序加工，那么模具势必极为复杂，所以采用了这个方案。其结果是不但工艺落后，需三套模具加工此工件(落料模、一次拉深模、二次拉深模)，而且废品率较高(达到30%左右)。
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第三种工艺方案：外筒壁和内凸台拉深方向是相反的，内外拉深同时进行时在工件材料内部产生的内应力也是相反的，应力互相抵消后能增加材料的变形能力。内外拉深同时进行还不存在一拉后加工硬化增加二拉难度的现象。两次拉深在一套模具上完成，节省了一套模具。所以我采用这种方案，将我厂原工艺进行了改进，设计出一套集落料和两次拉深为一体的模具。此套模具在我厂已使用很长时间，生产效率及加工件精度都比以往有很大提高。
( g! w. f" H9 Y1 i4 G2 [2模具

2.1模具结构(图4)

原料是Q235—A条形料(冷、热轧钢不限)尺寸为3mm×145mm×2000mm。使用设备是100t单动四柱压力机。

图4
1.上模板2.导向装置3.座板4.落料凸模及压型凹模5.聚胺脂
* ^3 u4 t- X+ B% k  `& h1 u7 W6.压型凸模7.卸料板8.卸料板座9.下模板10.落料凹模
11.压盖12.顶杆13.弹簧14.压型凸凹模15.托料圈

模具结构为复合模具，同时完成落料、拉深外筒壁、拉深内凸台三道工序。由于上模和下模采用弹性元件卸料，废料边用刚性卸料板卸料，所以模具较复杂。带来的好处是可以用简单的设备完成复杂加工。效率提高了两倍以上；没有二次定位，加工件精度显著提高，废品率由工序模具加工的30%下降到5%以下。
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2.2工作过程
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具体可分为五个过程(图5a、b、c、d、e)。在长条料上冲下直径为

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