简述压铁工件冲压工艺及模具

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内容摘要:图1压铁工件冲压工艺属拉深成型，具有内凸台和外筒壁两次拉深。采用等截面积法计算工件展开尺寸，即假设从毛坯到加工成成品后材料厚度保持不变，由于工件是对称的，所以将其按中间层简化成图2所示模型。1工艺分析1.1Q235—A钢的机械性能Q235—A钢的抗拉强度σb=432～461MPa,屈服强度σs=253MPa,延伸率21～25。1.2对零件的冲压工艺分析毛坯的相对厚度100(t/D0)=2.22，材料厚度t=3mm。
/ c: E# M# D, E7 ~: J8 ~P62(N)棚车车顶采用内装竹胶板方案时，有压铁工件(图1)，材质是厚3mm的Q235—A冷轧或热轧钢板。

图1

压铁工件冲压工艺属拉深成型，具有内凸台和外筒壁两次拉深。采用等截面积法计算工件展开尺寸，即假设从毛坯到加工成成品后材料厚度保持不变，由于工件是对称的，所以将其按中间层简化成图2所示模型。

9 v% [- C! r6 y! H& O* @3 n* `图2

将模型分成A、B、C、D、E五部分，其中A、E为直线段，B、C、D为圆弧段。
1工艺分析
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1.1Q235—A钢的机械性能
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Q235—A钢的抗拉强度σb=432～461MPa,屈服强度σs=253MPa,延伸率21～25。首先延伸率较小，其次屈服强度比较大(235÷461=0.55),同拉深性能好的08钢相比(延伸率32，屈服强度比为0.38)这两个参数明显较差，说明Q235—A钢的拉深性能不好。
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; u  e9 U2 \# ~& @6 ~1.2对零件的冲压工艺分析

毛坯的相对厚度100(t/D0)=2.22，材料厚度t=3mm；毛坯直径D0=135mm。查手册可知：一次拉深系数m1=0.48～0.50，二次拉深系数m2=0.75～0.80，拉深的相对高度h/d=0.42～0.51。
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4 ?( |3 v( r+ x: f" s此零件可以有三种冲压工艺：第一落料→拉深外筒壁→拉深内凸台；第二落料→拉深内凸台→拉深外筒壁；第三落料→内外一次拉深；

第一种工艺方案：m1=106÷135=0.785，与手册中给出的m1=0.48相比大得多：m2=60.286÷106=0.568，与手册中给出的m2=0.75相比又小了，不符合拉深规律，所以第一种工艺不可取。
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第二种工艺方案：工件的中间工艺图形见图3。

$ I" {7 a3 T# `/ p图3

m1=60.286÷135=0.44,h=15mm,df=128.91mm,h/df=15÷128.91=0.23。

' Z% C  t' l4 t1 y  Q6 W从拉深系数和拉深相对高度两个参数分析可知：
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8 I- S& d7 v( i5 y% Em1=0.44小于极限拉深系数0.48，超 出允许拉深范围。h/df=0.23小于极限相对拉深高度0.42许多，远没有达到允许的极限高度。以上两个参数反映出此工艺方案介于成功和失败之间。
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80年代我厂由于没能很好地分析此工件的工艺性，加之受设备情况限制，我厂小型压力机只有100t单动油压机，如在此设备上一次完成多工序加工，那么模具势必极为复杂，所以采用了这个方案。其结果是不但工艺落后，需三套模具加工此工件(落料模、一次拉深模、二次拉深模)，而且废品率较高(达到30%左右)。
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% l% n* X" I# J, ~1 r% s: H  ]第三种工艺方案：外筒壁和内凸台拉深方向是相反的，内外拉深同时进行时在工件材料内部产生的内应力也是相反的，应力互相抵消后能增加材料的变形能力。内外拉深同时进行还不存在一拉后加工硬化增加二拉难度的现象。两次拉深在一套模具上完成，节省了一套模具。所以我采用这种方案，将我厂原工艺进行了改进，设计出一套集落料和两次拉深为一体的模具。此套模具在我厂已使用很长时间，生产效率及加工件精度都比以往有很大提高。
2模具

# M8 r- o( A5 z5 T) C2.1模具结构(图4)

原料是Q235—A条形料(冷、热轧钢不限)尺寸为3mm×145mm×2000mm。使用设备是100t单动四柱压力机。

图4
1.上模板2.导向装置3.座板4.落料凸模及压型凹模5.聚胺脂
6.压型凸模7.卸料板8.卸料板座9.下模板10.落料凹模
11.压盖12.顶杆13.弹簧14.压型凸凹模15.托料圈

模具结构为复合模具，同时完成落料、拉深外筒壁、拉深内凸台三道工序。由于上模和下模采用弹性元件卸料，废料边用刚性卸料板卸料，所以模具较复杂。带来的好处是可以用简单的设备完成复杂加工。效率提高了两倍以上；没有二次定位，加工件精度显著提高，废品率由工序模具加工的30%下降到5%以下。

2.2工作过程
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9 L' s) a% N! N( M+ }$ w+ T具体可分为五个过程(图5a、b、c、d、e)。在长条料上冲下直径为

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