|
机械设计课程--带式运输机传动装置中的同轴式2级圆柱齿轮减速器
7 E+ p; P) D. S8 ]* q+ N8 r. S: y目 录
. p% }1 G* J$ y) u% Z! ]设计任务书……………………………………………………1
$ h' [# A, d; g% t, ^* g传动方案的拟定及说明………………………………………4
" f" |' L% @" y# q+ z/ @8 W( C电动机的选择…………………………………………………4 Q, E! T# o0 N$ N
计算传动装置的运动和动力参数……………………………5 ! f4 G! t; b4 r
传动件的设计计算……………………………………………5 , l( E# Q" Z2 e% J) X% [
轴的设计计算…………………………………………………8 , Z- |/ G! }7 T
滚动轴承的选择及计算………………………………………14
, X9 s' O4 J4 |- B, v; P键联接的选择及校核计算……………………………………16
5 h3 `& a* _: @2 z3 W# L& I2 `2 {连轴器的选择…………………………………………………16 / c& E; R/ F0 W- x% a
减速器附件的选择……………………………………………17
0 y/ |* \# C# v# f润滑与密封……………………………………………………18
+ a c2 Y1 Y2 m& H4 l; i2 p& [设计小结………………………………………………………18 9 @( v! G+ _& a/ ?/ }! p
参考资料目录…………………………………………………18
1 {8 R* Z! e1 s机械设计课程设计任务书
9 [( w( W' i x题目:设计一用于带式运输机传动装置中的同轴式二级圆柱齿轮减速器 " j1 P% L# ~( p' J7 ~2 |! z
一. 总体布置简图
X# K* h& J5 C) S) f1—电动机;2—联轴器;3—齿轮减速器;4—带式运输机;5—鼓轮;6—联轴器
/ u5 K4 G$ D1 I+ K二. 工作情况: 载荷平稳、单向旋转
: @9 v/ q& [+ K7 v% c2 K( q- S三. 原始数据
4 p3 X$ t/ y" d3 L! s% S8 u5 ^" T* c$ k鼓轮的扭矩T(N•m):850 鼓轮的直径D(mm):350 ! G2 B" W! |. t2 W, p
运输带速度V(m/s):0.7 带速允许偏差(%):5
/ Y; c: j4 ?/ ~6 G# B6 m5 u使用年限(年):5 工作制度(班/日):2 7 j; V3 D# p6 q1 n% F' b2 B
四. 设计内容
d) L1 N, P! }; o ?7 `" ^9 T! n- I1. 电动机的选择与运动参数计算; 2. 斜齿轮传动设计计算 3. 轴的设计 4. 滚动轴承的选择 5. 键和连轴器的选择与校核; 6. 装配图、零件图的绘制 + z0 c8 a; L9 k3 b
7. 设计计算说明书的编写 4 `& }5 C1 |( g, J- |$ J& n
五. 设计任务
( ^$ t; k0 @! s1. 减速器总装配图一张 2. 齿轮、轴零件图各一张3. 设计说明书一份
, x/ Z$ z) y" Z/ h. b1 m9 [6 @六. 设计进度
8 C* R: k" u, u$ w6 D2 B( P6 ?1、 第一阶段:总体计算和传动件参数计算 2、 第二阶段:轴与轴系零件的设计 - T5 s1 _# n3 S" S1 `
3、 第三阶段:轴、轴承、联轴器、键的校核及草图绘制
; [6 w% p. Q# B. j6 `: ^; i" N4、 第四阶段:装配图、零件图的绘制及计算说明书的编写 ; s0 c0 ~# S' m; b+ A: ~% K
传动方案的拟定及说明 . W& Y& c) G3 h- N. S
由题目所知传动机构类型为:同轴式二级圆柱齿轮减速器。故只要对本传动机构进行分析论证。 % f3 q: h. G3 m& E0 W/ f# W
本传动机构的特点是:减速器横向尺寸较小,两大吃论浸油深度可以大致相同。结构较复杂,轴向尺寸大,中间轴较长、刚度差,中间轴承润滑较困难。
3 }6 c7 p, d7 h5 ?6 O3 X% x+ h电动机的选择 - ?, ]. X8 E$ Y
1.电动机类型和结构的选择 9 M" c5 l1 B/ P6 t
因为本传动的工作状况是:载荷平稳、单向旋转。所以选用常用的封闭式Y(IP44)系列的电动机。 7 E3 C* ^0 a* n! Q$ `
2.电动机容量的选择 ( L/ H" n- d& }3 y* p
1) 工作机所需功率Pw Pw=3.4kW
$ |. m9 d5 l0 @6 Q5 E2) 电动机的输出功率 Pd=Pw/η η= =0.904 Pd=3.76kW 9 K9 z E2 _" q4 L _! t
3.电动机转速的选择 nd=(i1’•i2’…in’)nw 初选为同步转速为1000r/min的电动机 , o% I) g" B' c# k
4.电动机型号的确定 7 H9 j7 e4 N( c+ r9 ]9 l: m9 I1 Y! }
由表20-1查出电动机型号为Y132M1-6,其额定功率为4kW,满载转速960r/min。基本符合题目所需的要求
+ O1 y+ {# }4 _! j( g1 ~, y计算传动装置的运动和动力参数
* t. J. U& q% W3 m* ]传动装置的总传动比及其分配 ; [- {9 R+ M8 A1 D* `
1.计算总传动比 4 n+ |7 C% B8 X) }
由电动机的满载转速nm和工作机主动轴转速nw可确定传动装置应有的总传动比为: , [9 Y1 C, S( b+ Z O
i=nm/nw nw=38.4 i=25.14 8 V, l6 B3 ~" J: d- ]5 R: \
2.合理分配各级传动比 7 E8 g: G/ Q9 t/ D3 u1 V, ?
由于减速箱是同轴式布置,所以i1=i2。
& x8 m1 b* V& x/ B" D9 H/ l因为i=25.14,取i=25,i1=i2=5 ! T/ I1 w5 V3 D! v m: f2 p6 T+ s
速度偏差为0.5%<5%,所以可行。 各轴转速、输入功率、输入转矩 9 W) C# t2 W/ {6 p
项 目 电动机轴 高速轴I 中间轴II 低速轴III 鼓 轮 ) x+ U$ Z1 e) k
转速(r/min) 960 960 192 38.4 38.4 功率(kW) 4 3.96 3.84 3.72 3.57 & S2 }+ n% K' k" h; A
转矩(N•m) 39.8 39.4 191 925.2 888.4 传动比 1 1 5 5 1 效率 1 0.99 0.97 0.97 0.97
1 I* k) A: i) {# J, A& c) m传动件设计计算
8 g1 E% Z% R2 T: g1. 选精度等级、材料及齿数
" w( o9 |8 }1 z6 A }) C6 a1) 材料及热处理; ( J( O. ^) d7 c5 z7 J9 \/ r. X" g
选择小齿轮材料为40Cr(调质),硬度为280HBS,大齿轮材料为45钢(调质),硬度为240HBS,二者材料硬度差为40HBS。
. f! O% W5 h+ V w2 {, _2) 精度等级选用7级精度;
! \ I+ n# i& j2 U% A5 a+ W$ Z3) 试选小齿轮齿数z1=20,大齿轮齿数z2=100的; # _3 { @& T8 i' g
4) 选取螺旋角。初选螺旋角β=14° 1 q* i6 J3 [& F! M
2.按齿面接触强度设计
" z; y6 T3 C% Z因为低速级的载荷大于高速级的载荷,所以通过低速级的数据进行计算 9 G) @4 M6 D- d, X0 t$ V: W6 |% w
按式(10—21)试算,即 dt≥
7 d6 l+ r6 t* [& Z8 y+ Z7 t1) 确定公式内的各计算数值 2 F$ x/ n0 y; N' l8 q
(1) 试选Kt=1.6 (2) 由图10-30选取区域系数ZH=2.433 & {: z& [! }! w% a
(3) 由表10-7选取尺宽系数φd=1 + J2 E4 {8 U! ]4 _9 u
(4) 由图10-26查得εα1=0.75,εα2=0.87,则εα=εα1+εα2=1.62
e: S0 |/ C* e4 o9 t. X* `(5) 由表10-6查得材料的弹性影响系数ZE=189.8Mpa
' d% x, E" n) K# f5 p& V; j4 G(6) 由图10-21d按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度极限σHlim1=600MPa;大齿轮的解除疲劳强度极限σHlim2=550MPa; : H; _, d& c6 H; G7 P$ `- E
(7) 由式10-13计算应力循环次数 9 [; i; m( D' J8 z8 I
N1=60n1jLh=60×192×1×(2×8×300×5)=3.32×10e8 N2=N1/5=6.64×107 $ Y6 u; h& r3 v: N1 P* ?3 L5 L
(8) 由图10-19查得接触疲劳寿命系数KHN1=0.95; KHN2=0.98 ) D: a4 j9 i; L
(9) 计算接触疲劳许用应力
# H! ? T% d8 t# J O8 _取失效概率为1%,安全系数S=1,由式(10-12)得
1 P: o6 L S( X9 P! i/ ?* l; _: G3 |[σH]1==0.95×600MPa=570MPa [σH]2==0.98×550MPa=539MPa 3 L; }% w2 D* B W* j
[σH]=[σH]1+[σH]2/2=554.5MPa
. c; s8 U/ Z: H, g; r, j- ~+ d2) 计算
. E1 n9 y. |) t3 n$ N9 ^(1) 试算小齿轮分度圆直径d1t d1t≥ = =67.85
5 L1 s7 U7 \- l$ O+ r ^ v+ E9 [(2) 计算圆周速度 v= = =0.68m/s : f, L# T) c( E5 \8 w% I$ E
(3) 计算齿宽b及模数mnt
4 O5 D k* _% Q! eb=φdd1t=1×67.85mm=67.85mm mnt= = =3.39 L/ j, w8 m: C' ~+ i$ ~2 O
h=2.25mnt=2.25×3.39mm=7.63mm b/h=67.85/7.63=8.89
# F1 I0 d8 k! s8 ~3 i(4) 计算纵向重合度εβ εβ= =0.318×1×tan14 =1.59
7 I; }4 u- \6 y' [(5) 计算载荷系数K
/ h) K1 }; x8 O, l5 {+ W已知载荷平稳,所以取KA=1
/ U" S/ F7 [$ w$ w9 P) D根据v=0.68m/s,7级精度,由图10—8查得动载系数KV=1.11;由表10—4查的KHβ的计算公式和直齿轮的相同,
4 d9 S6 ~% }( I: t, I. ?故 KHβ=1.12+0.18(1+0.6×1 )1×1 +0.23×10 67.85=1.42 6 k) d. V* w& q' j
由表10—13查得KFβ=1.36 % q7 w0 X3 }" ^5 K
由表10—3查得KHα=KHα=1.4。故载荷系数 9 k: p, l2 \2 L8 k+ A: k& {/ n
K=KAKVKHαKHβ=1×1.03×1.4×1.42=2.05
9 k, e5 t6 L" d6 z* Y) H* A( t(6) 按实际的载荷系数校正所得的分度圆直径,由式(10—10a)得
" h( k9 O! S# d" A4 [# k3 M" fd1= = mm=73.6mm
" f! j" k( \9 q8 q8 N(7) 计算模数mn mn = mm=3.74 P/ Z" i1 p" Y
3.按齿根弯曲强度设计 由式(10—17 mn≥
; @7 ^: l+ s3 O7 v, c1) 确定计算参数
4 [7 Q1 O9 E& \" y(1) 计算载荷系数 Z: A' R" h r, U- Y
K=KAKVKFαKFβ=1×1.03×1.4×1.36=1.96 (2) 根据纵向重合度εβ=0.318φdz1tanβ=1.59,从图10-28查得螺旋角影响系数 Yβ=0。88 6 X. W: ?: t2 h; R1 V& p
(3) 计算当量齿数
& P# Y1 u' s8 H/ l% _+ _z1=z1/cos β=20/cos 14 =21.89 z2=z2/cos β=100/cos 14 =109.47 - |; @0 d: M$ R& {
(4) 查取齿型系数
. r& |1 w. U2 y5 J a1 F) @& Q由表10-5查得YFa1=2.724;Yfa2=2.172 3 g2 G1 G5 q; i9 _6 {; N0 f
(5) 查取应力校正系数 由表10-5查得Ysa1=1.569;Ysa2=1.798 " t9 j5 S+ \. { n$ |
(6) 计算[σF]
: M% f4 k' k5 {: |σF1=500Mpa σF2=380MPa KFN1=0.95 KFN2=0.98
0 [$ D! Z) q& Y7 @7 [5 G* ^5 M[σF1]=339.29Mpa [σF2]=266MPa 4 w: L1 P# U4 D$ h" l. v* {) W
(7) 计算大、小齿轮的 并加以比较 = =0.0126 = =0.01468
P6 s- w |$ c0 {大齿轮的数值大。
! I4 q& P3 v7 b$ R* j# R2) 设计计算 mn≥ =2.4 mn=2.5
+ h E6 i6 t, H9 J4.几何尺寸计算
3 n/ T6 ?% L6 c! c3 X1) 计算中心距
- H/ n, R1 [( R2 _: ?z1 =32.9,取z1=33 z2=16 a =255.07mm a圆整后取255mm
% n( T9 ]$ n. I4 U% `7 w2) 按圆整后的中心距修正螺旋角
8 |3 f3 K9 r: S; b5 Q% |' x! Cβ=arcos =13 55’50”
+ Y- M6 t1 E, [7 U+ U3) 计算大、小齿轮的分度圆直径 / L' a& ?; l) r, p C# n
d1 =85.00mm d2 =425mm 3 V! @3 a/ L# N
4) 计算齿轮宽度
5 Q1 M1 O: _6 Z1 T3 c8 {& W! w8 ?b=φdd1 b=85mm B1=90mm,B2=85mm 5 c- j* Z; S9 P
5) 结构设计
; M1 w5 x/ C% v2 Y5 w$ W, y/ `以大齿轮为例。因齿轮齿顶圆直径大于160mm,而又小于500mm,故以选用腹板式为宜。其他有关尺寸参看大齿轮零件图。 ; K) I9 J2 w, v: O: n4 Z
轴的设计计算
# i7 b0 e( v2 w1 M. i$ s4 a拟定输入轴齿轮为右旋
9 T- N- M$ y% n/ A4 l H6 CII轴:
( [0 ~' L' `0 x7 }+ x1.初步确定轴的最小直径 d≥ = =34.2mm
! b, P* Q. y ~8 b& q. y2.求作用在齿轮上的受力
% Z6 l+ _8 i- E) \# ?Ft1= =899N Fr1=Ft =337N Fa1=Fttanβ=223N;
- W v. i. @) Z2 r6 w! `Ft2=4494N Fr2=1685N Fa2=1115N 7 D5 F, w+ q/ j3 S
3.轴的结构设计
5 B- o, w1 M* h1) 拟定轴上零件的装配方案 * z# j- a$ Q, h* |+ e7 ]' M
i. I-II段轴用于安装轴承30307,故取直径为35mm。
! A: I5 g0 N& s+ I7 \( a7 Uii. II-III段轴肩用于固定轴承,查手册得到直径为44mm。
: t7 P/ U! H j7 u- u' p/ miii. III-IV段为小齿轮,外径90mm。 ' J- c% w7 s6 u: F+ h/ B
iv. IV-V段分隔两齿轮,直径为55mm。 $ r& \+ ^+ Z' f z6 e5 m
v. V-VI段安装大齿轮,直径为40mm。
( H \7 V' F" ~/ I& }" {3 p2 ~$ ~vi. VI-VIII段安装套筒和轴承,直径为35mm。 3 b- C/ F0 R6 s8 }
2) 根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度 * |7 O# R' F" ~6 a! S
1. I-II段轴承宽度为22.75mm,所以长度为22.75mm。 6 k. a; I9 h% U! _& ^! M. v
2. II-III段轴肩考虑到齿轮和箱体的间隙12mm,轴承和箱体的间隙4mm,所以长度为16mm。 ) r4 O& ]) V- ^
3. III-IV段为小齿轮,长度就等于小齿轮宽度90mm。 2 }0 V+ l) k! k+ L E
4. IV-V段用于隔开两个齿轮,长度为120mm。 6 `! [1 F F# }' @7 y; D& i9 j
5. V-VI段用于安装大齿轮,长度略小于齿轮的宽度,为83mm。
/ F+ y" N6 N' i' V0 I* y& `6. VI-VIII长度为44mm。 : w+ }1 \2 J2 q* A3 S& K2 v
4. 求轴上的载荷
9 x: O. [+ V6 ?" J66 207.5 63.5 Fr1=1418.5N Fr2=603.5N
j1 A6 ?6 O" o% @+ p3 S查得轴承30307的Y值为1.6 Fd1=443N Fd2=189N ( ~$ p8 V B+ K/ l0 K. K7 I5 J
因为两个齿轮旋向都是左旋。 故:Fa1=638N Fa2=189N
0 |6 f9 n: c1 n* |5.精确校核轴的疲劳强度 ' P/ O: B# x3 Y. A' }
1) 判断危险截面 5 N$ x2 H9 i' `) k3 @* @
由于截面IV处受的载荷较大,直径较小,所以判断为危险截面
; }) @3 j' U6 K% X$ q( B2) 截面IV右侧的 9 |! p) \" T% O9 \7 g! V/ n% T
截面上的转切应力为 * q5 J. P' V& y: G- x% e
由于轴选用40cr,调质处理,所以([2]P355表15-1) 9 Z/ L- H, i `* _2 d1 d
a) 综合系数的计算 ( P8 h3 R9 M z5 Z
由 , 经直线插入,知道因轴肩而形成的理论应力集中为 , ,
3 Z- ]$ l, _4 r- g! M; K5 v([2]P38附表3-2经直线插入)
6 p. Z. Z/ T0 L轴的材料敏感系数为 , , ([2]P37附图3-1) 故有效应力集中系数为 0 N8 Z7 y- c& m- C, g2 K
查得尺寸系数为 ,扭转尺寸系数为 , ([2]P37附图3-2)([2]P39附图3-3)
& U# U5 j" _! z h4 i3 x轴采用磨削加工,表面质量系数为 , ([2]P40附图3-4)
6 X6 D/ F3 M$ m- u# q: k6 }2 ~/ \1 E: V轴表面未经强化处理,即 ,则综合系数值为
; f4 @) C! K6 x7 N4 |- L, ab) 碳钢系数的确定 碳钢的特性系数取为 , % M. [8 I8 ^" a! N. y
c) 安全系数的计算 轴的疲劳安全系数为
8 T! z& a; W k- W% ~; E8 Y; @9 t @故轴的选用安全。
; k! k& T' `8 l4 @" QI轴: 6 P( Y) E* M+ V
1.作用在齿轮上的力
' |3 d! x; }/ x' C/ n _FH1=FH2=337/2=168.5 Fv1=Fv2=889/2=444.5
" e* G. Z1 T' W+ b: R9 K9 E2.初步确定轴的最小直径 3.轴的结构设计
, y4 s; K. ^2 _0 {0 b3 e, D# R1) 确定轴上零件的装配方案 4 f/ N$ a8 B6 `. H" v: Z- c, Y0 _- ?
2)根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度 / r$ t/ W! z. o2 w, \4 ]8 m5 ]
d) 由于联轴器一端连接电动机,另一端连接输入轴,所以该段直径尺寸受到电动机外伸轴直径尺寸的限制,选为25mm。 ) {' e+ s! H2 w- {( F% J7 G5 H
e) 考虑到联轴器的轴向定位可靠,定位轴肩高度应达2.5mm,所以该段直径选为30。 / \# O2 z4 E' C9 @0 n
f) 该段轴要安装轴承,考虑到轴肩要有2mm的圆角,则轴承选用30207型,即该段直径定为35mm。 6 [5 A# n% F, a" j: z* i! b4 V
g) 该段轴要安装齿轮,考虑到轴肩要有2mm的圆角,经标准化,定为40mm。 / g& D! s3 j- T
h) 为了齿轮轴向定位可靠,定位轴肩高度应达5mm,所以该段直径选为46mm。
8 J m" ^, E7 Z! Ei) 轴肩固定轴承,直径为42mm。
6 X; x X2 k1 c% f, i1 M9 qj) 该段轴要安装轴承,直径定为35mm。 * |' s6 b7 n* o
2) 各段长度的确定 ; ^7 p& B" v$ g6 I' h& v
各段长度的确定从左到右分述如下: : x# T6 @1 V* L; J+ P
a) 该段轴安装轴承和挡油盘,轴承宽18.25mm,该段长度定为18.25mm。 4 t, u5 |. Y. ]
b) 该段为轴环,宽度不小于7mm,定为11mm。 # ?' V* M9 X4 `$ r" b9 N
c) 该段安装齿轮,要求长度要比轮毂短2mm,齿轮宽为90mm,定为88mm。
2 A6 O6 ^/ n% w2 W; Zd) 该段综合考虑齿轮与箱体内壁的距离取13.5mm、轴承与箱体内壁距离取4mm(采用油润滑),轴承宽18.25mm,定为41.25mm。 " g7 r" g# b" E
e) 该段综合考虑箱体突缘厚度、调整垫片厚度、端盖厚度及联轴器安装尺寸,定为57mm。 : A' J3 H# W( f+ d9 ~3 k( w% M3 i
f) 该段由联轴器孔长决定为42mm
6 U) k5 J/ q- S! q, n4.按弯扭合成应力校核轴的强度
0 q" y+ q( h' s! }" \+ @W=62748N.mm T=39400N.mm $ ^5 m% m( r7 b+ e
45钢的强度极限为 ,又由于轴受的载荷为脉动的,所以 。
F: E$ }1 v. d n$ u& L6 \: y( L5 c( n$ ?/ M* e( f
III轴
0 U. u* N, F1 g' \( p; M( P# m1.作用在齿轮上的力 9 t. ~/ N8 M' q5 d+ v g I
FH1=FH2=4494/2=2247N Fv1=Fv2=1685/2=842.5N * m$ z* w, E/ U5 M D
2.初步确定轴的最小直径
* }; v! ?+ S/ N6 p3.轴的结构设计
- F K/ G" B0 b: n* g9 x- R1) 轴上零件的装配方案 $ g& ]9 {% H( F1 `4 Q3 C% ~' t
2) 据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度
8 N9 I" `, e- `& z; c: YI-II II-IV IV-V V-VI VI-VII VII-VIII
* N+ @4 t8 Q O5 v# e直径 60 70 75 87 79 70 长度 105 113.75 83 9 9.5 33.25 5 `; Y; X, H$ I5 L+ \
5.求轴上的载荷
1 i+ T! P' \# l# Y! q) ]Mm=316767N.mm T=925200N.mm
6 v! e6 e4 s5 m, A6. 弯扭校合
) [6 J; G8 {. V/ [滚动轴承的选择及计算 * D- l t. M# _# B+ v6 ]
I轴: 0 K7 q% C/ H* G$ A" t, G( p( W4 v
1.求两轴承受到的径向载荷
" y2 U! c6 e8 u* R! ^/ C0 R5、 轴承30206的校核 ) e# O- R4 `, d! Z, L' g
1) 径向力 2) 派生力 3) 轴向力 由于 ,所以轴向力为 ,4) 当量载荷 1 n3 E5 g8 ~1 ?
由于 , , 所以 , , , 。
, l4 D+ Z5 \3 p9 t3 q7 ~由于为一般载荷,所以载荷系数为 ,故当量载荷为
7 I Y" l* Y. h2 _" r$ ]5) 轴承寿命的校核
" V1 z) a+ k& I6 v% J2 o$ @II轴: 1 z) c& G! v. t/ }, f
6、 轴承30307的校核
" X7 W8 V% |1 a. ]# K; M2 B' o1) 径向力 2) 派生力 3) 轴向力 由于 , 所以轴向力为 , g9 }: ?7 p8 v- V1 h
4) 当量载荷 由于 , ,所以 , , , 。
. Q* h8 e; M- j, u, Y+ ~由于为一般载荷,所以载荷系数为 ,故当量载荷为
( Z/ ~8 H9 X/ {6 o5) 轴承寿命的校核
, f3 @' O9 t I% g; e/ W& k1 o. HIII轴: 3 J7 ~4 c) U, \1 w7 a
7、 轴承32214的校核 + ?+ L$ D5 b A0 Q
1) 径向力 2) 派生力 3) 轴向力
- U' ^4 l# J6 U0 l8 L# e" U% ]' W由于 ,所以轴向力为 ,
1 q( W! b+ m/ o0 ]4) 当量载荷 由于 , , 所以 , , , 。 7 J4 E% g4 h( |* ]5 q% r
由于为一般载荷,所以载荷系数为 ,故当量载荷为
& m( T! ?$ m5 ^) w9 W0 z5) 轴承寿命的校核 & t0 r% z5 |$ K6 C/ q
键连接的选择及校核计算 " ^. t" k- q8 s) g" c
* w$ X3 B9 T% ^% N9 j+ D8 s+ N代号 直径 9 {' y2 n5 N7 ?* J! H& l" S& [
(mm) 工作长度 (mm) 工作高度 (mm) 转矩(N•m) 极限应力(MPa)
, k' @* p3 s1 v V高速轴 8×7×60(单头) 25 35 3.5 39.8 26.0 - F" M! j4 s! C6 a' d
12×8×80(单头) 40 68 4 39.8 7.32 & f! }9 z5 c2 A, O+ V' H5 ]; J
中间轴 12×8×70(单头) 40 58 4 191 41.2
2 Z z* i0 d4 L: {" q/ I低速轴 20×12×80(单头) 75 60 6 925.2 68.5 7 Z3 i" {8 ~2 k% Q4 h& {3 p
18×11×110(单头) 60 107 5.5 925.2 52.4
3 K) Y1 U$ T9 W9 s3 I& j由于键采用静联接,冲击轻微,所以许用挤压应力为 ,所以上述键皆安全。 " M6 J- L3 `" ]+ t: Q
连轴器的选择 由于弹性联轴器的诸多优点,所以考虑选用它 , D3 j7 ^* d6 Q- \
高速轴用联轴器的设计计算 4 e0 p1 x5 V9 J; s6 q J1 H
由于装置用于运输机,原动机为电动机,所以工作情况系数为 , " I' a3 Y: W$ v2 K3 y% L9 A
计算转矩为
6 t( |, |7 k) b/ `所以考虑选用弹性柱销联轴器TL4(GB4323-84),但由于联轴器一端与电动机相连,其孔径受电动机外伸轴径限制,所以选用TL5(GB4323-84) " G: P( ?) n8 b1 X8 X e
其主要参数如下:
$ P* x7 _8 m* M y0 j* Y7 Y材料HT200 公称转矩 轴孔直径 , 轴孔长 , 装配尺寸 半联轴器厚 + ?8 A+ _2 f- c' p3 W% R6 m
([1]P163表17-3)(GB4323-84
4 P/ a" L9 ^+ R: c# N& V! s三、第二个联轴器的设计计算
7 M1 g1 Z0 c: p& f2 e由于装置用于运输机,原动机为电动机,所以工作情况系数为 , ! ~: J8 g3 G1 k
计算转矩为
6 o7 D9 o8 {6 Y! L" l/ v所以选用弹性柱销联轴器TL10(GB4323-84) / @) H3 `4 u0 U9 r2 B% i7 ]
其主要参数如下:
9 U1 m; C6 ]" F. ?$ D0 A1 I材料HT200 公称转矩 轴孔直径 轴孔长 ,装配尺寸 半联轴器厚
3 C6 \0 r+ X% l+ {( f8 l([1]P163表17-3)(GB4323-84 % D9 ] h2 F- w( _) e) p* Y
减速器附件的选择
' H$ Z2 e7 s% M# S& t' F; t' M" V通气器 1 _: i( g2 Y P% _7 q7 P" O
由于在室内使用,选通气器(一次过滤),采用M18×1.5
# s/ q0 E9 u% M油面指示器 选用游标尺M16
( n0 p' k+ }+ O1 g# W) Y起吊装置 采用箱盖吊耳、箱座吊耳 放油螺塞 选用外六角油塞及垫片M16×1.5
" h; X! A3 V- v. i0 M7 U二、润滑与密封
0 f* N1 X& T/ A* y; {) ?7 l6 c/ I一、齿轮的润滑
" P% b+ i }7 T0 r$ h采用浸油润滑,由于低速级周向速度为,所以浸油高度约为六分之一大齿轮半径,取为35mm。
# Z5 e: T# m* B# N" ~二、滚动轴承的润滑 . i8 r3 I( B4 {
由于轴承周向速度为,所以宜开设油沟、飞溅润滑。 , O6 }% P% N3 S
三、润滑油的选择 / C# \7 E5 @/ `7 W6 ?( I( z: ?
齿轮与轴承用同种润滑油较为便利,考虑到该装置用于小型设备,选用L-AN15润滑油。 . w8 r- C, H- e' \1 s- H! _* W
四、密封方法的选取 9 L6 O c2 u! r6 i( U
选用凸缘式端盖易于调整,采用闷盖安装骨架式旋转轴唇型密封圈实现密封。 % A7 W Q5 K) b4 P- u* L# g
密封圈型号按所装配轴的直径确定为(F)B25-42-7-ACM,(F)B70-90-10-ACM。
% h$ ` C( M9 Z# y9 `- z# p轴承盖结构尺寸按用其定位的轴承的外径决定。
- {( z8 a& e5 o+ k6 ], n设计小结
# B+ _4 o `1 ?3 r+ [/ M由于时间紧迫,所以这次的设计存在许多缺点,比如说箱体结构庞大,重量也很大。齿轮的计算不够精确等等缺陷,我相信,通过这次的实践,能使我在以后的设计中避免很多不必要的工作,有能力设计出结构更紧凑,传动更稳定精确的设备。 |
|